这一章在干嘛？
前面章节的放大器只负责「小信号」，这一章让信号有 驱动负载的力气 （音箱、电机、天线）。核心矛盾是效率与失真：甲类最线性但最费电，乙类省电却交越失真，甲乙类是折中方案。还要学散热计算——功率管不是烧在电上，而是烧在温度上。
12.1 放大器的「工种」分类
按导通角分类：甲类（360° 全程导通）、乙类（180° 半周导通）、甲乙类（略多于 180°）、丙类（＜180°，射频专用）：
原书图 12.1：各工作类别的导通情况示意
甲类理论最高效率 25%（串馈）/ 50%（变压器耦合）；乙类最高 78.5%；丙类可超 90% 但失真大
12.2 甲类放大：最老实也最费电
串馈甲类：Q 点设在负载线中点，全程导通、失真最小，但静态电流一直消耗功率：
原书图 12.3：甲类负载线：Q 点居中，正负半周都有摆动余地
原书图 12.28：串馈甲类功率放大器
变压器耦合版把效率提到 50%，利用变压器的交流负载线斜率更陡：
原书图 12.6：变压器耦合甲类功放
原书图 12.8：变压器耦合的交流负载线：摆幅更大
为什么甲类费电？
没信号时管子也在流大电流（静态功耗 I CQ ·V CC ），这些电全变成了热。音质发烧友偏爱甲类，理由是「无交越失真」——代价是电费和散热。
12.3 乙类推挽：效率翻倍
推挽（Push-Pull）：两颗管子分工，一个放大正半周、一个放大负半周，轮流上班：
原书图 12.12：推挽工作框图：两路半周信号在负载上合成完整波形
原书图 12.16：互补对称推挽：NPN 管正半周、PNP 管负半周
大电流场合用达林顿组合提高 β：
原书图 12.17：达林顿互补推挽：β≈β1·β2，驱动电流更省
交越失真：
乙类两管在 0.7 V 门槛附近都「罢工」，输出在过零处出现台阶。解决办法：给两管加一点点偏置（约 2×0.7 V），让它们微导通——这就是 甲乙类 ，实际功放几乎都这么干。
12.4 失真、散热与 D 类
谐波失真：大信号摆动进入非线性区，输出多出 2f、3f 等谐波成分，用 THD 衡量：
原书图 12.26：二次谐波失真：波形不对称时出现偶次谐波
热设计是生死线：Tj = TA + PD×θJA，热阻 θ 像电阻一样串联相加。功率管必须装散热器：
原书图 12.22：常见功率散热器：齿越密、面积越大，热阻越小
D 类（开关功放）：管子只在全开/全关间切换，效率可达 90%+，靠 PWM + 低通滤波还原音频，是现代功放主流：
原书图 12.27：D 类功放框图：调制 → 开关放大 → 低通滤波
速记：
甲类=音质党（效率 25%），甲乙类=通用款（效率 50~70%），D 类=效率党（90%+）。发热 = 效率的反面，效率每差一点，散热就多一分。
1. 乙类推挽为什么有交越失真？怎么解决？
两管导通需要 |V_BE|≈0.7 V，输入信号过零附近两管都截止，输出出现「死区」台阶。解决：加 2×0.7 V 左右的静态偏置使两管微导通（甲乙类），常配合二极管或 V_BE 倍增电路。
2. 甲类放大器效率为什么低？
无论有无信号，静态工作点电流都持续从电源取电：P_S=V_CC·I_CQ 几乎恒定，而负载真正拿到的交流功率最大只有 25%（串馈），其余全变成管子的热。
3. 散热计算的核心公式是什么？
T_j = T_A + P_D·θ_JA，θ_JA 为结到环境总热阻（结-壳 θ_JC + 壳-散热器 θ_CS + 散热器-环境 θ_SA 串联相加）。要 T_j 低于管子最大额定（如 150 °C）并留余量。